Agregaadil on väga oluline mõju kahandamiste jõudlusele ning uuring agregaatide tüübi mõjul on suur tähtsus, et parandada tulekindlate materjalide kasutusaega ja vähendada tulekindlate materjalide kulusid. In this paper, from the perspective of replacing slightly high-grade alumina aggregate or even brown corundum aggregate with 86-grade homogenized alumina aggregate, the influence of different alumina aggregates on the performance of aluminium and magnesium castables under cement bonding system is studied and compared with the specimen with brown corundum as aggregate, while the reaction of slag and refractory material is simulated by using the slag-resistant induktsiooniahju test ja kombineerituna termo-keemia tarkvara faktidega 6.2, et analüüsida räbu ja tulekindla materjali reaktsiooni ning räbu ja tulekindla materjali reaktsiooni. Homogeniidil põhinevate alumiinium-magneesiumpalgade homogeniidipõhiste alumiinium-magneesiumi kallutamise vastane erosioonimehhanism on homogeniseeritud boksiidi ja selle kasutamise ulatuse mõistmisel suur tähtsus.
Testimiseks toorained
Testid viidi läbi homogeniseeritud boksiidiga (osakeste suurused 5 ~ 3mm, 3 ~ 1mm, 1 ~ 0 mm), pöörleva ahju bauksiidiga (osakeste suurused 5 ~ 3 ~ 1mm, 1 {{0 mm), ümberpööratud leek -kiln (3mm, 3mm, 3mm, 3mm, 3mm, 3mm, 3mm). 1 ~ 0 mm) ja pruun korund (osakeste suurused 5 ~ 3mm, 3 ~ 1mm, 1 ~ 0 mm) agregaatidena. Maatriksina kasutati pruunide korundi trahvisid, magneesiumi trahvid, Secar71 tsement, aktiveeritud -al2O3 mikropowder ja ElkemSiO2 mikropowder ning vee redutseerivate ainetena kasutati naatriumtripolyphosfaadi ja naatrium -tripolüfosfaadi ja naatriumheksametafosfaati. Testides kasutatud tooraine keemiline koostis on toodud tabelis 1.
Tabel 1 tooraine peamine keemiline koostis (WT%)
Näidise ettevalmistamine
Testipreparaadid on toodud tabelis 2. HOLOGENITSIOONILINE BOUKSIIT, PÕHJALIK KASUTATUD BAUXITE, ümberpööratud leekiahju boksiit, pruuni korundina agregaatproovid nimetati vastavalt prooviks HC, proov GC, proov DC ja proov BC. Tooraineid kaaluti vastavalt katsevalemile, lisati sobiva koguse veega ja segati täielikult, seejärel vormistati vibratsioon 40 × 40 × 160 mm pikkuseks ribaprooviks ja seejärel eemaldati vormitud proov pärast seda, kui see oli toatemperatuuril 24H eest hooldatud ja seejärel ahjus ahjus ahjus. Lõpuks pandi küpsetatud proov CSL -i kõrge temperatuuriga paagutusahju kuumtöötluseks 1100 kraadi ja 1600 kraadi juures 3H. Vormitud proovid kuivatati ahjus 110 kraadi juures 24 tunni jooksul ja lõpuks pandi küpsetatud proovid CSL-i kõrge temperatuuriga paagutusahju kuumtöötluseks 1100 kraadi juures ja 1600 kraadi 3 tunni jooksul. Pärast ahju temperatuuri jahtusid toatemperatuurini, proovid eemaldati ja jõudluskatsed viidi läbi.
Tabel 2 Testi preparaadid (WT%)
Pilootide jõudluse test
(1) Toatemperatuuri füüsilised omadused
GB/T 2997-2000 järgi, GB/T 5072-2008, GB/T 3001-2000, GB/T 5988-2004, on vastavalt kuivatatud proovi näiv poorsus ja puistetihedus, toatemperatuuri surutemperatuuri tugevus, toatemperatuuri tugevus ja reas.
(2) Termiline šokikindlus
Proov pärast kuumtöötlust 3 -kraadise 1100 kraadi juures asetatakse elektrilisse ahju, mis on eelsoojendatud 1100 kraadi (õhu atmosfääri all), pärast 30 minutit hoidmist eemaldatakse proov ja see sukeldatakse kiiresti ringlevasse vette, mille järel proov asetatakse õhku 5 minutiks. Testi korratakse 3 korda ja testi lõpus hinnatakse termilist šoki stabiilsust vastavalt proovi purunemisele pärast vesijahutamist 1100 kraadi juures 3 korda või jääktugevust.
(3) räbu takistus
Proovi räbu takistuse hindamiseks kasutatakse induktsiooniahju meetodit, testi seadistuse skemaatiline diagramm on näidatud joonisel 1. Valatud tiiglit on näidatud joonisel 2. Dünaamilise induktsiooniahju räbu testi etapid on järgmised: esiteks pange kõigepealt umbes 6 kg tavalist terast, kuumutage seda elektriga ja lisage pärast kogu terast sulamist 308 g. n (cao)/n (SiO2) =4. 56. Kui terasest tükk on räbuga täielikult sulatatud, alustatakse ajastust, temperatuuri juhitakse 1600 kraadi ja ahi peatatakse pärast 0,5 tundi. Pärast testi lõppu valatakse tiiglisse pikk prooviriba ja see kuivatatakse 110 kraadi juures 24h, seejärel valatakse proov induktsiooniahju, nagu on näidatud joonisel 2. Katse lõpus eemaldati jääkproov tiiglitest ja pärast pikkust pikkust, mis oli pikkust, pikkust, lõigati pikal, pikkust, pikkust, lõigati, lõigati, lõigati keskkaitsjalt. ja erosioonipindala (või erosioonisagedus) ja läbitungimispiirkonda kasutati vastavalt proovi erosiooni astme ja proovi läbitungimise astme iseloomustamiseks, kus analüüsiti ja mõõdeti proovi ja mõõdeti AdobeacrobatPro tarkvara abil.
Vasak 1 Tiigli skemaatiline ristlõige pärast räbu erosiooni testi
Parempoolne 2 pilt Crucible'ist pärast kuivatamist pärast valamist
Tabel 3 LAFLE SLAG -i keemiline koostis (WT%)
Iga proovi erosioonisügavust mõõdeti räbu takistuse testi lõpus ning arvutati nii erosiooni kiirust kui ka erosioonipinda ja läbitungimispinda. Erosioonisagedus arvutatakse järgmiselt: joonis 3 näitab proovi külgskeemi pärast induktsiooni räbu erosiooni. Nagu joonisel näidatud, on h 0 proovi algne kõrgus, mõõtke proovi H1 jääkkõrgust, seejärel on proovi maksimaalne erosiooni sügavus pärast räbu erosiooni H 2=h {4}} h1, kus erosion on arvutatud järgmiselt:
Kus: υ on erosiooni kiirus, mm-h -1; h on proovi maksimaalne erosioonisügavus pärast räbu, mm; t on erosiooniaeg, h.
Joonis 3 proovide külgvaade pärast induktsiooniahju testi
Erosioonipindala ja läbitungimispiirkond arvutatakse järgmiselt: proovi ristlõike pärast induktsiooni räbu erosiooni on näidatud joonisel 4. Nagu joonisel näidatud, valitakse kõigepealt proovi statistiline pindala (valitud ala on iga võrdlusrühma jaoks sama sama, mis on määratud vastavalt positsioonile, mis on statistilise pikkuse valimine: Slisti pikkust võetakse pikkuseks: Slisti pikkust on järgmine: Erosiooniolukord, kuid iga proovide rühm võtab sama pikkuse) ja mõõdetakse statistilist pindala. Erosioonipiirkond S1 ja infiltratsiooniala S2 piirkonnas.
Joonis 4 Proovi skemaatiline ristlõige pärast induktsiooniahju testi
Järeldama
(1) Erinevaid alumiiniumoksiidi agregaati sisaldavatel alumiinium-magneesiumiproovidel on proovide toatemperatuuri jõudluses suur erinevus, mis on tingitud tekitatud spineli sisalduse erinevusest. Pärast kuumtöötlust 1600 kraadi juures, tsemendiga seotud homogeniseeritud alumiiniumoksiidiga alumiinium-magneesiumiplaatide maht pärast kõrgtemperatuuriga töötlemist, võrreldes proovidega, mis sisaldasid ümberpööratud-laadiahju alumiiniumoksiidi agregaate, näitas suuremat muutust joont ning proovidel oli madalam surutugevus ja kehvas resistentsus tiimas.
(2) Induktsioon-ahju räbu takistustesti kaudu näitavad tulemused, et: kasutades tsemendiga seotud alumiiniummagnesiumistõrjeid, siis proovide räbu erosiooniresistentsus 86 astme homogeniseeritud alumiiniumoksiidiga, kui agregaat ei erine paljudest proovisõitidest, kuid 88-klassilise pöördekiirega, kuid 88-klassilisest invernist koosnevast pinnast, kuid 88-ndast invernist koosnevast pinnast, mis on põimitud, püütud püütud põimitud astmega. Homogeniseeritud alumiiniumoksiidipõhiste castsablite proovide räbu infiltratsioon on kehvem.
(3) Homogeniseeritud alumiiniumoksiidil põhinevad alumiinium-magneesiumistooted tekitavad pärast räbu söövitamist kuuma pinna lähedal asuva agregaadi ümber suuri pragusid, mis on proovide räbu läbitungimise takistuseks ebasoodne.
(4) koos mikrostruktuurianalüüsi ja reaktsiooni termodünaamiliste simulatsiooni tulemustega kolme tüüpi alumiiniumoksiidi agregaadi ja räbu vahel, võib järeldada, et räbuga reageerinud alumiiniumoksiidi agregaatide proovide produktid on korund, spinel, ca6 ja madala sulamispunktiga Ca6 (C2As ja CAS2) vahel, mis reaktsioonis on, mis reaktsioonis ja cas2), mis reaktsioon on, mis reaktsioonis ja cas2) vahemikus akent. Maatriks ja räbu on spineli otsene lahustumine räbu.